ум кв на ги7б

КВ усилитель мощности на ГИ-7Б

КВ усилитель мощности на ГИ-7Б обеспечивает выходную мощность около одного киловатта на всех любительских диапазонах при работе с трансивером, имеющим выходную мощность до 100 Вт на нагрузке 50 Ом. Такие параметры, в частности, имеют большинство импортных трансиверов, которые используют радиолюбители. КСВ КВ усилитель мощности на ГИ-7Б мощности по входу — не более двух. Принципиальная схема КВ усилитель мощности на ГИ-7Б приведена на рисунке.

Он собран на двух генераторных триодах ГИ-7Б (VL1 и VL2), включённых параллельно по схеме с общей сеткой. Когда усилитель выключен или находится в неактивном режиме, выходной сигнал трансивера через разъём XW1 и нормально замкнутые контакты реле К4 и К5 поступает на антенну, подключённую к разъёму XW2. Соответственно, в режиме приёма сигнал из антенны поступает на вход трансивера в обратном порядке.

Включение КВ усилитель мощности на ГИ-7Б выполняется в такой последовательности. Сначала выключателем SA1 «Сеть» подключают к сети вентилятор М1 и трансформатор Т2, питающий цепи накала ламп и цепи управления. После небольшой паузы включают выключатель SA2 «Анод»: одна пара его контактов подключает к сети анодный трансформатор Т1, а вторая пара подаёт питание на обмотку реле К1. Первоначально сетевая обмотка трансформатора Т1 подключена через токоограничивающий резистор R9, который ограничивает её большой пусковой ток. Затем контакты реле К1 замыкают этот резистор. Времени задержки срабатывания реле достаточно для завершения переходного процесса, обусловленного зарядкой конденсаторов С1—С16.

В КВ усилитель мощности на ГИ-7Б реализована схема параллельного питания анодов ламп через фильтр L2L3C17C18 от источника напряжением 2500 В, который состоит из восьми включённых последовательно выпрямителей, выполненных на диодных мостах VD1—VD8 и сглаживающих конденсаторах С1— С16. В активный режим усилитель переводят замыканием контактов разъёма Х1 (РТТ) педалью или сигналом управления трансивера. При этом срабатывает реле КЗ, питаемое от стабилизатора на элементах R15, VD20. Оно, в свою очередь, включает реле К2, К4 и К5. Реле К4 и К5 своими контактами подключают разъёмы XW1 и XW2 к входу и выходу усилителя соответственно, а контакты реле К2.1 замыкают стабилитрон VD17, и на катодах ламп VL1, VL2 устанавливается рабочее напряжение смещения (в режиме приёма смещение увеличено за счёт подключения дополнительного стабилитрона VD17 и лампы закрыты). Сигнал возбуждения поступает на катоды ламп через конденсатор С29 и широкополосный согласующий трансформатор Т3.

К анодной цепи через разделительный конденсатор С20 подключён П-контур обеспечивающий согласование усилителя практически с любой антенной. Он выполнен на катушках индуктивности L6 L7 и конденсаторах С21—С24, С27, С28. Переключение П-контура осуществляется переключателем SA3 на шесть положений, соответствующих любительским диапазонам 10, 15, 20, 40, 80 и 160 метров. На диапазоны 12, 17 и 30 метров настроить усилитель можно в положениях переключателя 10, 15 и 40 метров соответственно. Антипаразитные дроссели L4, L5, включённые в цепи анодов ламп и зашунтированные резисторами R11 — R14. предотвращают самовозбуждение усилителя на УКВ.

КВ усилитель мощности на ГИ-7Б смонтирован в самодельном корпусе размерами 420x400x190 мм, собранном из дюралюминиевых пластин толщиной 3 мм. Внутреннее пространство корпуса разделено вертикальной перегородкой на два отсека — шириной 230 мм для усилителя и 190 мм для источника питания. Сетевые трансформаторы Т1 (мощностью 1500 Вт) и Т2 (100 Вт) были использованы готовые, не стандартные, поэтому намоточные данные для них у автора отсутствуют. У анодного трансформатора Т1 восемь вторичных обмоток, каждая из которых выдаёт напряжение 230В при токе нагрузки 1 А. Трансформатор Т2 имеет две вторичные обмотки: одна — на напряжение 12,6 В и ток 4 А, вторая — на 18 В и ток 1 А. Конструкция широкополосного входного трансформатора ТЗ, выполненного по типу «бинокля», показана на рисунке.

Первичная (входная) обмотка выполнена из медной трубы диаметром 5 мм. Вторичными обмотками служат оплётка и центральный проводник коаксиального кабеля RG-58, пропущенного внутри первичной обмотки. Подобные трансформаторы неоднократно описывались в радиолюбительской литературе. Двух обмоточный дроссель L1 представляет собой цилиндр, склеенный из 15-ти магнитопроводов типоразмера К16x8x6 из феррита М2000НМ, через который пропущены сетевые провода. Дроссель L2 — стандартный Д-2,4 3мкГн. Конструкция и число витков дросселя L3 показаны на рисунке.

Он намотан на каркасе из фторопласта проводом ПЭШО 0,44. Дроссели L4, L5 — один виток диаметром 20 мм медной полосы 7×0,5 мм. Катушка L6 имеет внешний диаметр 50 мм. Она изготовлена из медной трубы диаметром 5 мм и содержит 16 витков. Отводы сделаны от 4-го, 6-го, 10-го и 15-го витков, считая от конца, соединённого с конденсатором С20. Катушка L7 содержит 26 витков посеребрённого медного провода диаметром 2 мм, намотанного с шагом 1 мм на каркасе диаметром 50 мм. Отвод сделан от 12-го витка, считая от конца, соединённого с катушкой L6.

В показанном варианте исполнения этого КВ усилитель мощности на ГИ-7Б для индикации режимов «RX» и «ТХ» использован двухцветный светодиод (вместо двух светодиодов HL2 и HL3 на рис.). Лампы установлены вертикально на коробчатом шасси размерами 150x80x65 мм из алюминия. В подвале шасси расположены стабилитроны VD11 —VD16, реле К2 и трансформатор ТЗ. ВЧ сигнал подаётся через разъём XW3 — СР50-74ПФ. На задней панели корпуса установлены разъём питания, держатели плавких вставок FU1—FU3, ВЧ разъемы XW1 и XW2, гнездо Х1. Между лампами и задней панелью установлен плоский осевой вентилятор диаметром 120мм, а в панели вырезано отверстие такого же диаметра.

В верхней части П-образной крышки корпуса просверлены отверстия диаметром не менее 7 мм, которые занимают около 50 % её площади и служат для выхода воздуха, обдувающего лампы. Налаживание КВ усилитель мощности на ГИ-7Б сводится к установке начального анодного тока (тока покоя) 100 мА в режиме передачи подбором числа стабилитронов в цепи катодов ламп.

Источник

Тема: Что-то не то, к вопросу УМ 2 х ГИ-7Б

Обратные ссылки

Опции темы

Какие могут быть ляпы, плз помогите!

Проверьте дроссель на паразитные резонансы. Резонанс П-контура на возбуждаемой частоте, ток ламп при подаче напряжения раскачки.

УМ 2ГИ 7Б

Сделайте регулируемый аналог стабилитрона для тока покоя по DL2KQ, ток на две лампы делайте около 100 ма, возбуждение 40-50 вт если без вх. контуров. Анодное напряжение нужно около 2000 в.
http://dl2kq.de/pa/1-5.htm

ВСе большое СПАСИБО.

Фишка в том, что не надо.

А не многовато для двух ГИ-7 раскачки 100 ватт? по моему при такой раскачке на выходе будет столько же сколько и при 50 только жрать ток лампа должна ой какой большой.

Катодный дроссель есть? индуктивность не маловата?

Если лампы исправны, то причина однозначно. анодный дроссель.

Как вариант.
Напряжение на накал последовательно или параллельно?
Это про НЕ-ДО-НАКАЛ лампы имеется в виду (напряжение).
Если что, то извиняюсь.

Источник

Ум кв на ги7б

Закончил сборку своего первого КВ-УМ на металлокерамических лампах ГИ-7Б с бестрансформаторным питанием по схеме уважаемого И.Гончаренко. Фотографии процесса сборки выложены в Фотоальбоме.

Проанализировав информацию на форумах, касательно вопросов построения бестрансформаторных блоков питания, решил переделать первоначальный вариант своего б/п, в котором использовалось 6 емкостей по 330мкФx400В. При токе нагрузки более 300мА, просадка анодного напряжения была существенной. Собственно, согласно рекомендациям И.Гончаренко, нагрузочная способность второй ступени б/п как раз составляла 300мА, т.к. суммарная емкость конденсаторов в каждом плече составляла около 165мкФ.

Как выяснилось позже, просадка напряжения была связана с падением напряжения в сети. Однако, в любом случае, умножения на 4 для ГИ-7Б недостаточно. Лучше применить умножение на 6 или на 8.

Теперь, в первой ступени будут стоять по два конденсатора 330мкФx400В в плече (с целью разделения токов), во второй ступени будут стоять 4 конденсатора 680мкФx400В. В результате, ожидаемая нагрузочная способность б/п должна будет возрасти до 600мА.

Так же, планирую отделить б/п от блока ламп тепловым экраном из стеклотекстолита.

Переделка усилителя закончена. Новые фотографии выложил здесь.

Откалибровал измеритель анодного тока по эталонному миллиамперметру на 500мА.

Провел лабораторную работу с несколькими видами ферритов, имеющихся в наличии и разным кол-вом витков в обмотках. Проверил входной ВЧ-трансформатор в УМ и оказалось, что во всех трех обмотках сделано по три витка. Отмотал один виток от первичной обмотки и замерил входное сопротивление усилителя в режиме передачи, подключив на вход анализатор АА330-М. Сопротивление оказалось 62Ом на диапазоне 40м. После этого вход усилителя прекрасно согласовывался с выходом трансивера и эффект снижения мощности уже не наблюдался.

О проверке линейности усилителя двухтональным сигналом написал здесь. Описание моей методики измерения уровня IMD, которую я стал применять несколько позднее.

Материал о вариантах умножителей размещен здесь.

Данный умножитель по своим габаритам в имеющийся корпус не помещается. Блок питания будет выполнен в отдельном корпусе, а освободившееся внутри усилителя место, хочу попробовать использовать для размещения входных диапазонных П-контуров.

При токе около 500мА, умножитель абсолютно не греется и не создает какого-либо шума.

Изменилось эквивалентное сопротивление и П-контур необходимо будет подвергнуть некоторой переделке. Опасался, что будет прошивать прореженный КПЕ, но этого пока не произошло ни разу.

Сегодня в эфире ребята подсказали, что PA несколько меняет характер звучания сигнала с трансивера. Порекомендовали увеличить ток покоя. Исходный ток был 40mA на две лампы (Д815Е+Д815Д). После замены одного из стабилитронов, ток покоя стал 100mA (Д815Е+Д815В) и корреспонденты отметили заметное улучшение качества сигнала. Уровень внеполосных излучений так же в норме (контроль на панораме Icom IC-7300).

По хорошему, лучше набрать цепь смещения из стабилитронов с допустимым током 1А (буквы А,Б,В), однако, под рукой был только один стабилитрон с буквой «В».

Возможно, при использовании аналогичного питания 1,8кВ при использовании пентода ГК-71, можно было бы получить большую выходную мощность при сохранении качества сигнала либо аналогичную, при меньшем значении тока анода. Со временем, обязательно проверю это на практике!

Поработав в эфире с пол-часа в режиме неспешного диалога, заметил, что усилитель разогрелся и вентиляторы гонят теплый воздух. Оно и понятно, на анодах постоянно расходуется 180Вт мощности при токе покоя. Так же и с точки зрения экономии электроэнергии, это далеко не оптимальный вариант. Пришлось делать цепь запирания ламп во время RX. Задействовал дополнительный стабилитрон Д817Г (поставил в разрыв между двумя рабочими стабилитронами, т.к. это было удобно конструктивно) и задействовал свободную пару контактов входного реле РЭН29. Последнее пришлось «оторвать» от шасси, проложив текстолитовую прокладку между шасси и корпусом реле. Стабилитроны Д815 установлены на небольших радиаторах из уголка 40x15x35, Д817 закреплен между ними на текстолитовую опорную пластину без радиатора.

Было сомнение относительно возможных наводок при коммутации и способности изоляции обмотки реле выдержать разность потенциалов около 900В (относительно контактной группы), что является предельным значением данного реле по паспорту. К счастью, опасения не подтвердились. Коммутация работает стабильно.

Сегодня провел лабораторную работу на предмет измерения Ку по мощности и определения токов сеток двух триодов ГИ-7Б, в зависимости от мощности раскачки. Результаты свел в таблицу.

Пояснения к таблице:

КПД = Pвых / (Uпит x I в «+»/1000)

Согласно моим измерениям, ток сеток составил примерно четверть от общего тока в любом из полюсов умножителя. Кстати, в случае с бестрансформаторным источником высокого напряжения, с точки зрения безопасности, нет разницы, в каком полюсе включать этот прибор (в классических блоках питания рекомендуется устанавливать миллиамперметр в минусовую цепь, чтобы иметь на приборе минимальный потенциал относительно корпуса усилителя), т.к. в любом случае, он будет находится под половинным потенциалом умножителя напряжения относительно шасси (корпуса).

Следующим шагом, я хочу посмотреть ток в разрыве цепи стабилитронов смещения, амплитуду и форму сигнала на катодах, чтобы определить максимальные значения напряжения и посчитать мгновенное значение рассеиваемой сетками мощности, учитывая ток сеток. Ток сеток будет иметь импульсную прерывистую форму и потому посчитать рассеиваемую мощность по обычным формулам здесь не получится, но определить ее пиковые значения будет возможно. Так же, вычтя значение напряжения смещения из амплитудного значения сигнала, можно будет увидеть, разность потенциалов, при которых лампа уже работает в классе AB2.

Лабораторная работа на предмет контроля токов анода, катода и сетки. Измерительные приборы были включены согласно этой схеме:

Хочу обратить внимание, что подключая осциллограф к усилителю, блок питания которого выполнен по бестрансформаторной схеме, категорически запрещается допускать контакт корпуса или щупов прибора с шасси (корпусом) усилителя. Так же, помните, что корпус осциллографа и некоторые элементы органов управления будут находиться под высоким потенциалом относительно земли и прикосновение к ним опасно.

Некоторые соображения по поводу возможных вариантов анодного напряжения и допустимых токов анода при использовании одной и двух ламп ГИ-7Б.

Отсюда, рискну предположить, что при таком анодном напряжении, середина между двумя рассмотренными вариантами будет оптимальной для одной лампы.

Увеличив ток анода до 400mA, мы подведем к аноду около 900Вт. Рассеиваемая анодом мощность превысит предельно допустимую и лампы на долго не хватит. Предполагаю, что и сигнала хорошего в таком режиме не получить.

В таком режиме могли бы работать две лампы и полезная мощность составит около 500Вт. Однако, реализовать П-контур с добротностью не более 16-ти на ВЧ-бендах вряд ли получится.

(прим. 04.12.2018 в данный момент я использую усилитель именно при таких энергетических показателях, опять же, в экспериментальных целях)

Всех с наступившим Новым годом!

Поработав какое-то время с усилителем, обратил внимание, что система вентиляции в данном конструктиве не справляется со своей функцией. Решил несколько переделать подвес ламп. Отказался от способа крепления ламп за сеточное кольцо, убрав при этом дюралевую пластину с отверстиями, через которые к анодам проходило недостаточно воздуха от вентиляторов. На самом деле, оси вентиляторов находятся несколько дальше друг от друга и, по хорошему, лампы стоило бы раздвинуть примерно на сантиметр, но это переделывать уже не буду.

Закрепил лампы за аноды, чуть пододвинул их к вентиляторам при этом, на столько же отодвинув их от стеклотекстолитового экрана.

Думаю, тепловой режим ламп теперь будет более приемлемым.

Одна лампа приказала долго жить. Симптоматика была такая: возрос ток покоя раза в полтора потом стали гореть предохранители в блоке питания и сильно разогревался накальный трансформатор. Сопротивление накала одной лампы составило 0,6Ом, против 2,7Ом у другой лампы.

RZ3DLL любезно передал в дар пару ГИ-6Б с хранения, которые в тот же день были установлены взамен старых ламп. Стабилитроны цепи смещения установил на небольшие радиаторы, по совету старших товарищей.

Переделана коммутация накальных обмоток трансформатора ТПП-268. Ранее накальное напряжение составляло почти 14В (до того как одна лампа вышла из строя). Сейчас накальное напряжение составляет 12,3В. Так же, теперь буду более внимательно относиться к напряжению смещения. Ток покоя планирую устанавливать по 30-40мА на лампу.

Еще интересное наблюдение. Во время тренировки, за час простоя под током покоя, последний вырос с 78мА до 98мА. В настоящий момент, ток покоя составляет около 60мА при включении. При длительной работе он может вырасти не более чем до 80мА на две лампы.

В процессе поиска способа раскачки данного усилителя до желаемых 400Вт и более, предпринял попытку усиливать сигнал в несколько этапов. Получился целый паровоз, со своими минусами, но вполне имеющий право на существование. Кроме того, найденный способ был мне интересен с теоретической точки зрения и возможности испытать теорию на практике.

Решаю я эту проблему следующим образом. Первый усилитель настраивается на эквивалент на нужной частоте при мощности несколько меньшей нежели та, которая предполагается для последующей раскачки оконечного усилителя. Контролируется линейность сигнала. После этого, положения конденсаторов П-контура не изменяем. Если подключить в разрыв между усилителем и эквивалентом КСВ-метр, то он должен показать значение, близкое к единице. Для коммутации узлов я использую стандартные кабели длиной около 0.9м. Далее, в цепочке оставляем КСВ-метр, а вместо эквивалента нагрузки подключаем входную цепь оконечного усилителя. Входная цепь согласования представляет из себя обычный П-контур с низкой добротностью. Предварительно, элементы данного П-контура рассчитываем на калькуляторе И.Гончаренко.

В различных источниках для входных П-контуров рекомендуются значения добротности в пределах 2-5. Чем ниже добротность, тем в более широком диапазоне частот не потребуется дополнительное согласование, но и входное сопротивление будет изменяться в более широких пределах, что не есть хорошо. Для двух ГИ-7(6)Б приблизительное значение входного сопротивления составит около 35Ом. Пример расчёта элементов П-контура с добротностью 5 для диапазона 40м:

При выполнении данного узла, можно сразу установить дополнительные подстроечные конденсаторы, что значительно облегчит дальнейшее согласование цепей.

Мой КСВ-метр VEGA SX-200, установленный в разрыв между усилителями, позволяет измерять проходящую через него мощность сигнала. При достаточном согласовании, при переключении оконечного усилителя в режим усиления, мощность сигнала не должна значительно отличаться от исходной в режиме «обход». Это будет говорить о том, что настроенный ранее промежуточный усилитель PA1 на эквивалент, по прежнему видит нагрузку 50Ом.

При своих недостатках (большое кол-во элементов, сложность согласования, инерционность в плане перестройки по диапазону), данный способ усиления сигнала имеет свои преимущества: хороший запас по мощности раскачки оконечного усилителя и достаточно высокая линейность сигнала. Ранее, получить те же параметры линейности сигнала с применением транзисторных промежуточных усилителей мне так и не удалось.

Источник

Усилитель на лампах ГИ-7Б

Dentron GLA-1000 Conversion, Modification

Some bare Dentron GLA-1000 (Plane) series amplifiers (

A 27 kΩ resistor cuts off plate current flow when the amplifier is not being used. Relay K1A contact short the resistor out when the amplifier is keyed allowing the operatin g bias (D1) to hold the idling plate current via RFC1. The latter isolates the RF driving signal from ground (via C7). Two paralleled capacitors were installed in the relay lead to the «RF in» input preventing DC current flowing into the transmitter. Choke RFC1 is wired from that relay contact to the bypassed end of the zener diode. With this mod there is no need for a 3 rd change over relay contact.

There is no failure mode of «glitch» protection and it is a matter of time before the amplifier fails for a number of reasons or shortcomings. Update the PA with the marked components. The extra 4.7 nF capacitor parallel to C8 improves the decoupling of the anode choke RFC6 on 80 m.

PL519 = EL519, filaments: PL519 = 40 VAC/300 mA, EL519 = 6.3 VAC/

During the test a FRI-match ATU was used for matching the PA’s input with a length of 2 m coax cable between ATU and amplifier.

WIDEBAND INPUT CIRCUIT & EL519’s

The static input impedance of the cathode in a grounded grid circuit can be calculated if the valve characteristics relating to the specific circuit are known. The dynamic input impedance (during working conditions) is often higher. Furthermore it varies during a SSB transmission because the driver (the transceiver) is delivering power varying between say 0.1 W (the suppressed carrier) and about 100 W. The input- and output impedance of the amplifier are constantly varying and the driver sees a constantly varying load. If the internal controlling system (ALC) cannot handle this, a distorted signal will be generated in the transceiver. With a fast reacting SWR-indicator between TX and PA, one will see a constantly varying SWR. The input impedance of the PL519’s in the circuit chosen by me wa s not known. With an experimental test rig, I have tried to obtain some relevant data. It turned out that these data were different for every amateur band, roughly averaging 17 Ω-27 Ω and with some guessing, I found that for 4 valves in parallel, the aver age real part was 22 Ω, say 25 Ω.

In most cases a tuned circuit between driver and final stage is recommended. By way of flywheel-action this tuned input-circuit will, to a degree, level out the quite variable input impedance, thereby preserving a reasonable match and thus linearity and output of the driving transceiver. The tuned input circuit also shortens the HF return path between anode and cathode by preventing this HF current to follow the longer path via the transceiver. As modern transceivers have more than sufficient power, the «flattening» of the input impedance may also be obtained by extra loading (swamping) the input-circuit with a resistance or suitable wide band combination, in which excess driving power can be absorbed. This also helps in lowering the HF return-path impedance.

In our case, matching is done with a 4 : 1 RF impedance transformer (fig>) which transforms the 25 Ω impedance to about 100 Ω. By putting a 100 Ω-swamping resistor across i t, the driver will see a load with a SWR of less than 1.5. Nearly all transceivers can deliver about 100 W with such an SWR without an antenna tuner. The 100 pF trimmer is for minimising the input SWR in the 10 m band. Adjustment of the input- and output-circuits must be done with full carrier power (key down) for maximum output power and minimum input SWR.

IDLE CURRENT ADJUSTMENT

When using valves in parallel, we have to consider the individual differences. With collective bias, individual-resting currents will differ. Even if the idle currents are made equal, the HF-amplification factors are not. In our bare-bones circuit, an individual adjustment was considered, but left in favour of a simpler system, based upon DC-feedback during excitation.

This is done ( ands, causing a transceiver without built-in antenna tuner to resolutely settle back. The older transceivers with valves and pi output tuning do not have this problem.

The value of the collective bias is adjusted with a string of 3-10 diodes in series. Short circuit one of more for a standing current of about 20-25 mA per valve, i.e. 80-100 mA in total for 4 valves. When using this simple bias circuit, it is advised not to wait too long with speaking after pushing the PTT button, in order to let the valves draw standing current for only a short moment. The reason for this prudence is the possibility that the individual currents deviates so much, that one or two will draw much more current and dissipate excessively. In this way, the valves will only conduct when the PTT is activated. As a rule, the individual products of standing current and anode voltage should stay below the maximum dissipation of 35 W per valve. Assuming a 10 % spread in standing currents the total dissipation, while sending without drive, will be about 130 W.

Each PL519 filament requires 40 VAC/0.3 A. In our circuit, the four filaments may be fed in series; with a ca pacitor of 5.6-6 μF/250 VAC added in series. The string may be connected directly to the 230 VAC (50 Hz) mains. If the chassis of the PA is earthen through the cable to the mains, this method is acceptable, with the added benefit of a gradually heating up of the filaments, i.e. without the thermal shock incurred by transformer feed. Because the cathodes are not at RF earth level, the filaments are by-passed to earth with capacitors.

This (fig>) is an example for the calculation of the capacitor in series with 0.3 A filaments. NOTE: substitute in the formula 60 for 60 Hz mains. (fig>)

After having (re) checked the newly built linear, the transceiver, a dummy-load and a power meter are connected. Don’t forget the control lead for the relay! If, after applying power, the linear does stay stable, you probably did everything right. Now push the PTT-switch (in SSB mode but without speaking into the mic.) then one at a time, short as many of diodes in the cathode diode string as it takes to obtain the desired 80-100 mA anode idling current.

Warning: Be sure the power is off and the HT electrolytic discharged before touching any internal wiring!

With about 10 W drive and beginning with the 80 m band, tune the output-circuit for maximum power. Repeat the procedure, alternating between loading C and tuning C, till maximum power is reached. NB Whistling in the mike will not give a steady signal, a carrier (CW or FM) is necessary for repeatability.

Now raise the drive level to 100 W and repeat. Let the PA cool for at least 30 seconds after every 30 seconds of transmitting, to keep the valves healthy. Off-resonance, hefty currents can flow through the valves! If possible, proceed initially with lowered supply voltage. All now seems adjusted optimally but pay attention: lower the capacitance of the loading C until the needle of the power meter falls back 2 to 3 needle thickness; now re-adjust the tuning C for maximal power. Only after this last adjustment is full linearity achieved. Record capacitor settings before proceeding to the next frequency and/or antenna.

Left: the original axial-flow cooler replaced with a transversal cooler (black), both have a 6 mm metrical thread. Right: an alternative cooler.

Test with minor modifications of the schematic. The blue colour marks the details.

Источник